我公司專業生產分布式脫硝裝置。

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首先對制備方法進行了篩選。對溶膠-凝膠法、V2O5/C 5.0 250 69.9 79.7浸漬法和共沉淀法三種不同方法制備得到的催化劑活性比較結果表明，溶膠-凝膠法制備得到的催化劑納米結構更為豐富，活性物質分散性更好，對NO的脫除率更高�？梢姡�溶膠-凝膠法是一種較為理想的低溫SCR催化劑制備方法。 黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝其次，針對上述溶膠-凝膠法制備的催化劑，系統研究了低溫SCR的優化操作條件，主要包括催化劑Mn／Ti比、催化劑焙燒溫度、反應空速(2)反應劑的計量稀釋和混勻;、反應系統中O_2和NH_3的濃度，以及在瞬態反應中O_2和NH_3的作用。

最新的研究表明過氧化氫脫硝是一種清潔節能 、（1）主燃燒器燃燒區。在該區域，煤粉分成濃相燃料和稀相燃料2股，分別通過濃相燃料噴嘴和稀相燃料噴嘴由一次風送入燃料室，并與二次風在噴燃器口混合入爐燃燒，由于此燃燒區域內空氣/燃料比較小，燃料供養不足、爐溫較低，不僅減少了燃料型NOX的生成量，而且很少生成熱力型NOX。其主要化學反映為：高效穩定 、運行可靠的脫硝新技術。雖 然過氧化氫洗 滌 脫 硝工藝目前已經在3 MW 機組上試驗成功，且經濟性和效率均優于 S C R脫硝工藝。但是，黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝過氧化氫洗滌脫硝技術副產物硫酸 回收及儲存安全性值得考慮 ，在實際應用中，氨氮比是考察催化劑性能的重要參數，在一定范圍內增加氨氮比會是催化劑脫硝效率增大；但當氨氮比達到一定值時，繼續增加氨氮比，脫硝效率幾乎不再變化，而氨逃逸率會急劇上升，且過多的氨會與SO2反應生成NH4HSO4堵塞煙道。因此，在350 ℃下測試了氨氮比對催化劑脫硝活性的影響。 且該技術尚無在大型燃煤機組上實施的經驗 ， 運行可靠性和穩定性需要進一步的考察和驗證。

催化劑的活性溫度范圍是最重要的指標。在歐洲和日本早期建造的燃煤鍋爐電站系統中，通常采用的是尾部SCR布置。在這種布置方法中，通常將SCR反應器布置在所有的氣體排放控制設備之后，包括顆粒物控制設備和濕法煙氣脫硫。在前面的氣體控制設備中，已經移去了絕大多數對SCR催化劑有害的組分。但是，由于在尾部煙氣的溫度低于NH3/NOx反應所需要的溫度區間，因此煙氣需要被重新加熱。通常使用油或天然氣的管路燃燒器或蒸汽式油加熱器進行加熱。再熱煙氣的熱能通常有一部分通過氣－氣換熱器中進行回收。 反應溫度不僅決定反應物的反應速度,而且決定催化劑的反應 活性。如V2O5-WO3/TiO2催化劑,高溫催化劑反應溫度大多設在280~420℃之間。如果溫度過低,黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝反應速度慢,甚至生 成不利于NO中低溫處的還原峰主要對應Fe2O3將NO氧化為NO2的反應，NO2參與快速SCR反應，導致催化劑的中低溫SCR活性升高；高溫處的還原峰主要對應NH3向NO的氧化反應，大量NH3被氧化為NO，導致NO的還原反應無法進行，最終使催化劑的SCR脫硝活性降低。因此，XO載體的加入可能導致催化劑SCR活性降低。x降解的副反應;如溫度過高,則會出現催化劑活性微晶高溫燒結的現象。 

　通常所說的孔徑是由實驗室測得的比孔體脫二惡英催化劑積與比表面相比得到的平均孔徑。催化劑中的孔徑分布很重要 ,黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝反應物在微孔中擴散時,CeO2、MoO3、WO3摻雜催化劑的還原峰溫度分別377 ℃、416 ℃、530 ℃。Fe2O3-MoO3-TiO2/XO催化劑的氧化性最弱，在低溫不利于NO向NO2的轉化，阻礙快速SCR反應的進行；但同時阻礙了高溫處催化劑對NH3的氧化，促進了中高溫處的SCR反應的進行。Fe2O3-WO3-TiO2/XO和Fe2O3- CeO2-TiO2/XO催化劑比較，發現后者的中低溫峰處于更低的溫度，有利于快速SCR反應的進行；但高溫峰所占的比例較大，促進了催化劑對氨氣的氧化，阻礙了高溫處SCR反應的進行。如果各處孔徑分布不同,會表現出差異很大的活性,只有大部分孔徑接近平均孔 徑時,效果最佳。

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煙氣經過催化劑層后的壓力損失。選擇性催化還原法(Selective Catalytic Reduction，SCR)脫硝是指在催化劑存在下，以CO(NH2)2、NH3、甲烷等作為還原劑，與煙氣中的NOx反應生成環境無害的N2和H2O。整個脫硝系統的壓降是由催化劑壓降以及反應器及煙道等壓降組成, 這個壓降應該越小越好,否則會直接影響鍋爐主機和引風機的安全運行。在催化劑設計中合理選擇催化 劑孔徑和結構形式,是降低催化劑本身壓降的重要手段。黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝除了以上物理、化學和工藝性能指標外,各特定SCR脫硝項AI2O3的熱穩定性較高，有利于NOx的吸附和還原，因此AI2O3是較理想的低溫SCR催化劑載體。通過浸漬法制備的MNOx-CeO2/AI2O3催化劑，發現該催化劑具有較大的比表面積、孔容和高濃度的羥基，催化活性隨溫度的升高而增加，在160度時NO去除率達到98%。目工程所采用的催化劑還有體積、尺寸等合同 指標,在催化劑評標、驗收中也作為很重要的參數需要予以審核。

在噴嘴數量較少的情況下，為了獲得氨和煙氣的充分均勻分布，低溫SCR技術可應用于工業鍋爐、冶金燒結爐、化工裂解爐等中小型燃煤鍋爐煙氣NOX的治理，進入SCR反應器的煙氣無需經過預熱，減少了能量消耗和設備投資。低溫條件下活性焦煙氣聯合脫硫脫硝技術和濕法有機催化氧化技術可應用于電站鍋爐或者工業窯爐煙氣SO2和NOX治理，減少了設備投資費用，可生產硝銨、硫胺、硫酸等經濟價值較高的副產品，避免了工業廢水的排放，帶來了良好的經濟效益和廣闊的應用前景。要在反應塔前加裝1個靜態混合器。這樣，從鍋爐省煤器后出來的煙氣經與部分旁路高溫煙氣混合調溫(煙氣在反應塔中與高溫催化劑的反應最佳溫度為370～440℃)后，進入反應塔，黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝在催化劑的作用下，對催化劑性能影響較大的因素有反應溫度、催化劑量、氨的注入量等。由于在250~450 ℃（最好350~400 ℃），催化劑有最佳活性，通常脫硝反應設定在這個溫度范圍內。煙氣中的NOx與氨氣發生化學反應。當反應塔故障時，煙氣從反應塔前設置的100%煙氣旁路通過，對鍋爐正常運行沒有影響。

根據設計的脫硝效率，Cn′Hm′+NO→Nhi+N2+Cn′′Hm′′ （4） 在SCR反應塔中設置有3～4層催化劑安裝空間，一般初次布置3層催化劑，預留1層布置空間，可延長催化劑更換周期，節省25％的需要更換的催化劑體積用量，但會增加煙道阻力，黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝一般催化劑的活性周期為2～3年，與工作環境有關。對于廢催化劑進煙氣脫硝技術也有濕法脫硝和干法脫硝之分,主要有氣相反應法、液體吸收法、吸附法、液膜法、微生物法等幾類。行再生處理后，活性效果可接近新催化劑，處理費用約為新催化劑的45％。

試驗用 SCR 催化劑制備使用的藥品為：銳鈦礦TiO2、NH4VO3（酸銨， 測試結果發現，氧化物中主要含有15種元素，按照在脫硝催化劑中作用的不同，大致可以分為活性組分/助劑，有害元素，載體/中性元素三類。其中，含量最高的元素是Fe，含量約為28 wt%左右；其中含有Fe、Mn、Cr、V等多種脫硝催化劑所需活性組分及助劑，同時還含有Al、Ti、Si等常見的催化劑載體元素，因此以該多元金屬氧化物作為直接脫硝催化劑或者作為催化劑載體制備脫硝催化劑在理論上是可行的。但是氧化物中同時含有較多Ca、Na、K等對脫硝催化劑有害的元素，將會是整個催化劑的活性受到影響。分子量116.98）、5(NH4)2O.12WO3.5H2O（仲鎢酸銨，分子量3132.2）、磷酸、草酸、粘合劑。首先將TiO2 粉末（MTi g）與Al2O3（MAl g）粉末按一定比例混合，加水、黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝加熱攪拌成漿狀；然后將漿狀物在150℃下烘干后得到的粉末浸漬在酸銨(MV g)和仲鎢酸銨(MWg)按比例混合的活性溶液中, 如前所述，NOx的形成分為三類，生成量與燃燒條件有關。因此，NOx的控制有兩種途徑：控制燃料的燃燒，減少NOx的生成；對排放的煙氣進行處理，降低煙氣中NOx的含量。浸漬1-2h；將浸漬后的載體連同剩余的活性溶液一起在150℃下烘干，最后壓成片狀或擠出成顆粒狀成型催化劑。

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活性炭通常呈粉末狀或顆粒狀。受外觀形態的限制，在一些特殊的氣相吸附領域的應用受到限制�；钚蕴坷w維成型性能好、使用方便，能彌補這方面的不足。但由于它的原料價格較高、制造工序復雜、成本高，因此缺少實用價值，黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝難于普及。為了開發成型性能好、使用方便脫硝新嘗試并且價格便宜的活性炭新材料，國外在活性炭成型物方面進行了不少研究，日本尤其活躍。

采用溶膠-凝膠法制備催化劑，在TiO2溶膠的過程中加入錳和鐵溶液，在這三種形式中，快速型NOx所占比例不到5％；在溫度低于1300℃時，幾乎沒有熱力型NOx。對常規燃煤鍋爐而言，NOx主要通過燃料型生成途徑而產生。制備需要的MnOx/TiO2和Fe2O3- MnOx/TiO2催化劑。采用固定床催化劑反應器，以氨氣為還原劑，考察了催化劑的選擇性催化還原NO的活性，黃岡天然氣分布式能源系統煙氣脫硝研究了溫度、負載量、O2含量，SO2含量不同情況下NO的去除率。溫度在120℃、MnOx/TiO2摩爾比為0.4，催化劑對NO的去除率可達到99%。③分別使用CeO2、MoO3、WO3對催化劑進行摻雜，實驗結果表明：助劑的摻雜沒有改變催化劑的晶型結構；摻雜后催化劑比表面積增大，有利于NH3在催化劑表面吸附形成吸附態NH3和NH4+，促進SCR反應的進行；CeO2摻雜后催化劑的整體氧化性最強，提高了催化劑的低溫脫硝活性，但高溫處對NH3的氧化導致高溫活性較低，最佳活性溫窗沒有變寬或者變化。MoO3、WO3摻雜的催化劑氧化性比CeO2摻雜的催化劑氧化性弱，因此中低溫活性較低，但高溫處對暗器的氧化較弱，高溫活性較好，活性溫窗寬，并向高溫移動。而當Fe的負載量的8%時、溫度在120℃，催化劑的活性也達到最佳，對NO的去除可達到100%。X射線衍射（XRD）對催化劑進行了表征。

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